1 基于合作博弈的成本分摊理论将合作博弈理论应用到成本分摊工作中，是成本管理理论界的一个重要突破。基于合作博弈理论的成本分摊的主要思想是将费用的分摊的问题转变为合作收益的分配问题[2]，其主要操作步骤如下：先让成本分摊对象独自承担自己的成本；再按一定的原则将所有分摊对象合作所获得的收益分配给各对象；前两步所得结果之差就是各分摊对象应该承担的成本[3，4]。
    1.1 核仁分摊法在合作博弈中，分摊问题的解决方案通常是一个集合，而非单个方案，即分摊问题的核是一个域而非一个点[5]。需要说明的是，核分摊的结果一定是合理的，但却不一定是公平的，公平分摊是核分摊的充分非必要条件。
    2.2 单时段分摊。机组的启动费用和机组的负荷密切相关。根据机组调度优化模型式（5），可以得到所有负荷联盟的机组启动费用，然后再根据式（2）和式（3）进行核存在性校验。如果该机组启动费用分摊问题的核存在，则采用核仁分摊法，这样就可以得到负荷对机组启动费用的责任大小。如果核不存在，则采用夏普利（Shapley）值法分摊。
    2.3 多时段分摊。不同交易时段的负荷大小是不相同的，因此各负荷对机组启动费用的影响程度也在不断的变化。也就是说，在多时段机组启动费用分摊问题中，如何确定各负荷对机组启动费用的影响程度至关重要。具体有以下两种做法。
    （1）分时段法 在进行分时段分摊时，对其中的“时段”必须有一个明确的界限，一般认为这个“时段”应是下面两种情况：机组启动到机组停机时间内的所有时段；机组启动到交易日结束时间内的所有时段。由于不同时段内的负荷大小是不相同的，因此分时段分摊法一般采用如下步骤对启动费用进行分摊：按单个时段对机组启动成本进行分摊，得到每个时段内各个负荷的费用分摊值，根据费用分摊值求出对应时段内的平均值；再由平均值来确定各个负荷对机组启动费用的责任程度；最后按责任程度的大小来分摊启动费用。
    （2）整体法。在多时段机组启动费用分摊问题中，如果机械地将每个时段分开，势必存在不妥，因为在这种持续工作过程中，每个交易时段之间都存在某种耦合作用，因此，必须寻求一种从整体上分摊启动费用的方法。本文的做法是：计算出整个交易日内为了满足不断变化的各负荷联盟的需求而产生的机组启动成本；采用夏普利（Shapley）值法或核仁法进行整体启动费用分摊。
    3 算例分析已知某电力系统包括3台电机组和3个负荷，如图1所示，其系统参数见表1。下面我们运用基于合作博弈的成本分摊理论来分析此电力系统的机组启动费用的分摊情况。
a� Tim@oh0hont-family:宋体;color:black;position: relative;top:-3.0pt;mso-text-raise:3.0pt;mso-font-kerning:0pt;mso-ansi-language: ZH-CN'>    冷板表面最高温度99.5℃，最低温度83.8℃。因热源不均，存在高温区，低温区，因为装载子卡还存在覆盖区。高温区与低温区温差10℃以上，表面冷板热量传递路径存在较大的热阻。可利用其热管的均温特性，将高温区热量传递至低温区，加强冷板散热能力。
    2.2 热管建模目前较通用的方法是计算热管的当量热阻。即把内部复杂的现象等价成导热现象，由于热管工质释放大量潜热而接近等温传热，相当于发生相变换热的工质具有很大的导热系数，一般认为，热管的当量导热系数是铜的上百倍[3]，而铜的导热系数约为398W/（m·K），因此在数值模拟中，设发生相变换热的蒸汽当量导热系数为50000W/（m·K），大量实验表明，蒸汽空间的导热系数在50000～200000W/（m·K），热管就相当一个高导热的基板，以很小的梯度传热。
    综述文献发现目前采用的热管模拟方法都非常复杂，还没有建立起对热管设计的工作参数，热管用于电子元件冷却的相关理论研究尚不够成熟。基于此，本文根据热管型散热器的特点，设计了散热器性能测试系统，并对其进行了实验研究，考察了散热功率、倾角、芯体结构等不同时对发热电子元件表面温度所产生的影响，采用简化模拟方法验证设计结果。故在建立几何模型过程中做出如下假设[4]：（1）将吸液芯采用由Ferrell等人提出的导热模型[5]，用当量导热系数代替吸液芯中复杂的沸腾现象，即将其看成是一种当量导热系数为50W/（m·K）的金属层。（2）由于热管内部蒸汽温差很小，当量导热系数很大，故在模拟过程中设蒸汽腔当量导热系数为50000W/（m·K）。（3）假设壁面导热不计。热管则可简化为三层不同材料的导热：铜为398W/（m·K）；毛细芯为50W/（m·K）；蒸汽空间为50000W/（m·K）。热管简化计算模型如图2所示。
    2.3 热管散热效果计算对比从图1和图4的对比可以看出，热管可以降低高热流密度区域温度，高温区温度由99℃降为91℃，降幅约8℃，低温区由87℃升为90度，升幅约3℃。高温区与低温区温差约1℃。温度分布结果表面，通过热管的均温特性，冷板表面温差大大降低，提高了冷板散热效率。数据处理模块主CPU节温由115℃降为107℃，降幅8℃。与最高允许节温125℃相差18℃，具有10%的温度余量量，能够提高器件寿命，提高高温工作稳定性。
    3 结语与展望根据该航电设备的结构特点和工作要求，利用热管均温特性，解决因为热源分布不均，造成冷板散热效率下降的问题。通过热分析软件建模分析，利用热管均温特性提高冷板散热效率的方法能够将主CPU节温降低约8%。因为该设备的空间和重量限制了热管只是作为“均温器”而存在，没有将其作为设备主要热量散热主路径，大大限制了热管散热效果。下一步应用将进一步加强研究，拓展热管在重量和空间受限的航电设备中使用，更加充分的发挥热管的散热特性。
间，置的投/切速度。因此，为了使电力电容器在同步开关控制切除后能在极短的时间范围内将其剩余的异常高电压放掉，保证电容器的寿命及电容补偿装置投/切时间跟上无功负荷的变化速度，我们在同步开关控制电路中增加了放电电阻，在几秒钟时间内就能够将异常的高电压释放掉。我们采用光电耦合器进行控制接入放电电阻。在此同时，我们还设计电容器的投入为轮换工作制，即当前已投入工作的电容器，在下轮同相投入时换为另一组电容器，这样也能提高电容器的寿命。
    3 结束语同步开关作为补偿装置的投切元件，除了解决交流接触器投入时产生的合闸涌流现象和三相不能实行单独投切外，还能解决晶闸管导通损耗大等问题。相对复合开关来说具备其所有优点，由于同步开关没有晶闸管部分，因此同步开关比复合开关的结构简单，安装及维护方便，可靠性也高得多；成本相比复合开关也要低。是作为当前无功补偿装置投切元件的最佳选择。